Uzdevumi sūkņu parametru aprēķināšanai

Ūdens plūsmas un spiediena aprēķins

Akas sūkņa izvēles tabula.

Sūknēšanas iekārtu izvēle jāveic, ņemot vērā paredzamo ūdens patēriņu vietnei un mājai:

• dušai - 0,2-0,7 l / s;
• džakuzi - 0,4-1,4 l / s;
• vannai ar standarta maisītājiem - 0,3-1,1 l / s;
• izlietnēm, izlietnēm virtuvē un vannas istabās - 0,2-0,7 l / s;
• krāniem ar smidzinātājiem - 0,15-0,5 l / s;
• tualetei - 0,1-0,4 l / s;
• bidē - 0,1-0,4 l / s;
• pisuāram - 0,2-0,7 l / s;
• veļas mašīnai - 0,2-0,7 l / s;
• trauku mazgājamai mašīnai - 0,2-0,7 l / s;
• laistīšanas krāniem un sistēmām - 0,45-1,5 l / s.

Lai aprēķinātu spiedienu, jāatceras, ka spiedienam caurulēs jābūt 2-3 atmosfēras, un sūkņa pārpalikuma jauda nedrīkst pārsniegt 20 m Piemēram, iegremdēšanas dziļums ir 10 m no zemes līmeņa, tad aprēķinātais zudums būs 3 m.. Šajā gadījumā spiedienu aprēķina šādi: akas dziļums + ūdens padeve gar vertikālo šahtu + augstums virs zemes līmeņa augšējā nosūkšanas vietā + pārspiediens + aprēķinātie zudumi. Šajā piemērā aprēķins būs šāds: 15 + 1 + 5 + 25 + 3 = 49 m.

Summējot aptuveno patēriņu laika vienībā, jāņem vērā arī tas, ka vienlaikus tiek atvērti 5-6 krāni vai tiek izmantots līdzīgs izņemšanas punktu skaits. Tiek ņemts vērā iedzīvotāju skaits, siltumnīcu klātbūtne objektā, dārzs un citi parametri. Bez šiem datiem pareiza atlase nav iespējama.

2. sadaļa. Centrbēdzes sūkņa konstrukcijas aprēķins. .astoņpadsmit

1. Definīcija
   ātruma koeficients un veids
   sūknis 20

2. Definīcija
   lāpstiņriteņa ārējais diametrs
   D₂ 20

3. Definīcija
   sūkņa lāpstiņriteņa platums pie izejas
   no sūkņa b₂……….20

4. Definīcija
   samazināts darba ieejas diametrs
   ritenis D₁ 20

5. Definīcija
   lāpstiņriteņa rīkles diametrs
   D_G 20

6. Izvēle
   lāpstiņriteņa platuma ieplūdes galva
   sūknēt b₁ 21

7. Izvēle
   lāpstiņriteņa lāpstiņas leņķi
   pie izejas

   un pie ieejas
   21

8. Izvēle
   lāpstiņriteņa lāpstiņu skaits un
   asmens leņķa regulēšana

   un
   21

9. Būvniecība
   spirālveida sūknim 22

2.10. Izvēle
sajauktāja izmēri pie sūkņa ieplūdes un
izplūdes difuzors

no
sūknis 23

2.11. Definīcija
faktiskā dizaina galva,
izstrādāta
izstrādāts
sūknis, (Nd_n)_R 23

4. sadaļa Teorētiskā sūkņa līknes aprēķins 25

1. teorētiski
   sūkņa galvas raksturlielums 26

2. teorētiski
   hidrauliskā sūkņa raksturlielums
   jauda….27

3. teorētiski
   sūkņa raksturlielums saskaņā ar K.P.D 27

Jautājumi
uz kursa darbu 31

Bibliogrāfisks
saraksts 32

Mērķis,
kursa saturs un fona dati
strādāt.

mērķis
kursa darbs ir projektēšana
hidraulika un hidrauliskā piedziņa

sistēmas
automobiļu šķidruma dzesēšana
dzinējs.

Saturs
kursa darba aprēķinātā daļa.

1. Hidrauliskais
   dzinēja dzesēšanas sistēmas aprēķins.

2. Konstruktīvs
   centrbēdzes sūkņa aprēķins.

3. Maksājums
   sūkņa teorētiskie parametri.

Sākotnējais
kursa darbu dati.

1. Jauda
   dzinējs N_dv=
   120,
   kW.

2. dalīties
   uzņemta dzinēja jauda
   dzesēšana

   = 0,18

3. Temperatūras
   dzesēšanas šķidrums (dzesēšanas šķidrums)
   pie dzinēja izejas t₁
   =
   92, °С un pie radiatora izejas t₂
   =
   67, °С.

4. Biežums
   lāpstiņriteņa rotācija sūknī n
   = 510, apgr./min.

5. Aptuvenais
   sūkņa galva HP_n
   =
   1,45,
   m.

6. Aptuvenais
   spiediena zudums dzesēšanas ierīcē
   dzinējs
   =
   0,45,
   m.

7. Aptuvenais
   spiediena zudums radiatorā

   =
   0,3,
   m.

8. Diametrs
   (iekšējais) apakšējais kolektors
   dzinēja dzesēšanas ierīces d₁
   =
   40,
   mm.

9. Diametrs
(iekšējie) radiatoru kolektori d₂
=
50 mm.
10.
Visu cauruļvadu iekšējie diametri
šļūtenes d₃
=
15,
mm.

11.
Objekta cauruļvadu kopējais garums
hidrauliskās līnijas, pirmās braukšanas virzienā
no

dzinējs
uz radiatoru L₁
=
0,7,
m.

12.
Otrā cauruļvadu kopējais garums
hidraulisko līniju sekcija L₂
=
1,5,
m.

APRAKSTS
DZINĒJA DZESĒŠANAS SISTĒMAS.

Sistēma
dzinēja dzesēšana sastāv (1. att.) no
centrbēdzes sūknis 1, iekārta
dzinēja dzesēšana 2, radiators priekš
dzesēšanas šķidruma dzesēšanas plūsma
gaiss 3, termiskais vārsts 4 un savienojums
cauruļvadi - hidrauliskās līnijas 5. Visas
šie sistēmas elementi ir iekļauti
tā sauktais "lielais" dzesēšanas aplis.
Ir arī "mazais" dzesēšanas aplis, kad
dzesēšanas šķidrums neietilpst radiatorā.
Iemesli, kāpēc ir gan "lielie", gan
ir attēloti "mazie" dzesēšanas apļi
speciālajās disciplīnās. aprēķins
pakļauts tikai "lielajam" lokam, kā
aprēķinātais dzesēšanas kustības ceļš
šķidrums (dzesēšanas šķidrums).

Ierīce
dzinēja dzesēšana sastāv no "krekla"
cilindra galvas dzesēšana
dzinējs (2a), dzesēšanas apvalki
cilindru sānu sienas
dzinējs (vertikālu gājienu veidā
cilindriska forma, atrodas
abās dzinēja pusēs) (26) un divas
cilindriski kolektori savākšanai
dzesēšanas šķidrums (2c). Pārstāvība
sānu sienas dzesēšanas jakas
cilindri vertikālu gājienu veidā
ir nosacīts, bet pietiekami tuvu
uz realitāti un
attiecīgā elementa attēlojums
dzinēja dzesēšanas ierīces
tiks izmantots diriģēšanas laikā
hidrauliskā aprēķinu sistēma
dzinēja dzesēšana.

Radiators
3 sastāv no augšējās (Za) un apakšējās (36)
kolektori, vertikālās caurules
(Sv), pa kuru pārvietojas dzesēšanas šķidrums
no augšējā kolektora līdz apakšai.
Termiskais vārsts (termostats) ir
automātiskais droseļvārsts
ierīce, kas paredzēta
izmaiņas dzesēšanas šķidruma kustībā vai
ieslēgts
"lielie" vai "mazie" apļi.
Radiatora ierīces un darbības principi
un termiskais vārsts (termostats) tiek pētīti
speciālajās disciplīnās.

dzesēšanas šķidrums
kad tas pārvietojas pa "lielo" apli
iet šādu ceļu:
centrbēdzes sūknis - dzesēšanas apvalks
cilindru vāki - vertikāli gājieni iekšā
dzinēja sienas - apakšējie kolektori
dzesēšanas ierīces
dzinējs - mezgls, kas savieno divas plūsmas
- termiskais vārsts - augšējais kolektors
radiators
- radiatora caurules - apakšējais kolektors
radiators - sūkņa ieplūde. Paceļam
tiek pārvarētas vairākas "lokālās" pretestības
pēkšņu paplašināšanos vai kontrakciju veidā
plūsma, 90° pagriezieni, kā arī
droseļvārsta ierīce (termiskais vārsts).

Viss
dzinēja dzesēšanas sistēmas hidrauliskās līnijas
izgatavots no tehniski gludas
caurules un cauruļu iekšējie diametri
visās hidrauliskajās līnijās

ir vienādi
un vienāds ar d₃.
Uzdevums satur arī vērtības
apakšējie kolektora diametri
dzinēja dzesēšanas ierīces d₁
un abi radiatora kolektori d₂,
kā arī
radiatoru kolektoru garums l_R=0,5
m.

dzesēšanas šķidrums
dzinēja dzesēšanas sistēmā tiek ņemts
dzesēšanas šķidrums,
kas pie temperatūras +4 °C blīvuma
ir
=1080
kg/m3
, un kinemātikas
viskozitāte

m2/s.
Tas var būt antifrīza šķidrumi,
"Tosol", "Lena", "Pride" vai citi.

1 Sūkņa parametri.

Inings
tiek noteikts kondensāta sūknis
šādā veidā:

,

;

spiedienu
aprēķināts kondensāta sūknis
saskaņā ar shēmu shēmai ar deaeratoru:

,

;

Kondensāta galva
sūkni aprēķina pēc formulas
shēmas bez deaeratora:

,

;

Dalībnieki, kas iekļauti
formulas dati:

,
kur
ir sūknētā šķidruma blīvums;

,
kur —
hidrauliskās pretestības koeficients;

—
numuru
Reinolds;
savukārt šķidruma ātrums
izteikts kā:

,

;

Atkarībā no
iegūto Reinoldsa skaitļa vērtību
aprēķināt hidraulisko koeficientu
pretestība saskaņā ar šādām formulām:

a)
Ar skaitļa vērtību
— laminārās plūsmas režīms:

;

b)
Ar skaitļa vērtību

— turbulentās plūsmas režīms:

—
gludām caurulēm

—
par rupju
caurules, kur

—
ekvivalents diametrs.

v)
Ar skaitļa vērtību
—
hidrauliski gludo cauruļu laukums:

Maksājums

tiek veikta saskaņā ar Kolebrūka formulu:

;

,

- ātrums
sūknēts šķidrums;

Inings
noteikts padeves sūknis
šādā veidā:

,

;

Uzturvielu spiediens
sūkni aprēķina pēc formulas
shēmas ar deaeratoru:

,

;

spiedienu
padeves sūkni aprēķina pēc
formula ķēdei bez deaeratora:

,

;

Sūkņa aprēķins

Sākotnējie dati

Veiciet nepieciešamos aprēķinus un izvēlieties labāko sūkņa versiju R-202/1 reaktora padevei no E-37/1 tvertnes šādos apstākļos:

Trešdiena - Benzīns

Plūsmas ātrums 8 m3/h

Spiediens tvertnē ir atmosfēras spiediens

Reaktora spiediens 0,06 MPa

Temperatūra 25 °C

· Ģeometriskie izmēri, m: z₁=4; z₂ =6; L=10

Sūknējamā šķidruma fizikālo parametru noteikšana

Benzīna blīvums temperatūrā:

Vieta formulai.

Plkst

Pa šo ceļu

Kinemātiskā viskozitāte:

Dinamiskā viskozitāte:

Pass

Piesātināta tvaika spiediens:

Nepieciešamās sūkņa galvas noteikšana

a) Šķidruma pacēluma ģeometriskā augstuma noteikšana (starpība starp šķidruma līmeņiem pie izplūdes un ieplūdes tvertnē, ņemot vērā reaktora augstuma pārvarēšanu):

(26)

kur Z1 ir šķidruma līmenis tvertnē E-37/1, m

Z2 ir šķidruma līmenis kolonnā R-202, m

b) Spiediena zudumu noteikšana, lai pārvarētu spiediena starpību uztveršanas un spiediena tvertnēs:

(27)

kur Pn ir absolūtais izplūdes spiediens (pārsniegums) tvertnē E-37/1, Pa;

Pv ir absolūtais sūkšanas spiediens (pārsniegums) R-202/1 reaktorā, Pa

c) Cauruļvadu diametru noteikšana iesūkšanas un izplūdes ceļos

Iestatīsim ieteicamo šķidruma kustības ātrumu:

Izplūdes cauruļvadā iesmidzināšanas ātrums Wн = 0,75 m/s

Iesūkšanas cauruļvadā sūkšanas ātrums Wb = 0,5 m/s

Cauruļvadu diametrus izsakām no šķidruma plūsmas ātruma formulām:

(28)

(29)

Kur:

(30)

(31)

Kur d ir cauruļvada diametrs, m

Q ir sūknētā šķidruma plūsmas ātrums, m3/s

W ir šķidruma plūsmas ātrums, m/s

Tālākai diametru aprēķināšanai nepieciešams izteikt plūsmas ātrumu Q m3/s. Lai to izdarītu, doto plūsmas ātrumu stundās sadaliet ar 3600 sekundēm. Mēs iegūstam:

Saskaņā ar GOST 8732-78 mēs izvēlamies caurules, kas ir vistuvāk šīm vērtībām.

Iesūkšanas caurules diametram (108 5,0) 10-3 m

Izplūdes cauruļvada diametram (108 5,0) 10-3 m

Mēs norādām šķidruma plūsmas ātrumu atbilstoši cauruļvadu standarta iekšējiem diametriem:

(32)

Kur - cauruļvada iekšējais diametrs, m;

- cauruļvada ārējais diametrs, m;

— cauruļvada sieniņu biezums, m

Patiesos šķidruma plūsmas ātrumus nosaka pēc izteiksmēm (28) un (29):

Mēs salīdzinām patiesos šķidruma plūsmas ātrumus ar norādītajiem:

d) Šķidruma plūsmas veida noteikšana cauruļvados (Reinoldsa skaitļi)

Reinoldsa kritēriju nosaka pēc formulas:

(33)

Kur Re ir Reinoldsa skaitlis

W ir šķidruma plūsmas ātrums, m/s; — cauruļvada iekšējais diametrs, m; — kinemātiskā viskozitāte, m2/s

Sūkšanas cauruļvads:

Izplūdes cauruļvads:

Tā kā Re skaitlis abos gadījumos pārsniedz pārejas zonas vērtību no šķidruma plūsmas laminārā režīma uz turbulentu, kas vienāda ar 10000, tas nozīmē, ka cauruļvadiem ir izveidots turbulentais režīms.

e) Berzes pretestības koeficienta noteikšana

Turbulentam režīmam berzes pretestības koeficientu nosaka pēc formulas:

(34)

Sūkšanas caurulei:

Izplūdes cauruļvadam:

f) Vietējo pretestības koeficientu noteikšana

Sūkšanas caurulē ir divi caurejoši vārsti un 90 grādu leņķis. Šiem elementiem saskaņā ar uzziņu literatūru mēs atrodam vietējās pretestības koeficientus: caurejošajam vārstam, ceļgalam ar 90 grādu pagriezienu. Ņemot vērā pretestību, kas rodas, šķidrumam nonākot sūknī, vietējās pretestības koeficientu summa iesūkšanas traktā būs vienāda ar:

(35)

Izplūdes cauruļvadā atrodas šādi elementi: 3 cauri vārsti, pretvārsts \u003d 2, diafragma, siltummainis, 3 līkumi ar 90 grādu pagriezienu. Ņemot vērā pretestību, kas rodas, šķidrumam atstājot sūkni, vietējās pretestības koeficientu summa izplūdes ceļā ir vienāda ar:

g) Spiediena zudumu noteikšana, lai pārvarētu berzes spēkus un lokālās pretestības iesūkšanas un izplūdes cauruļvados

Mēs izmantojam Darcy-Weisbach formulu:

(37)

kur DN ir spiediena zudums, lai pārvarētu berzes spēkus, m

L ir faktiskais cauruļvada garums, m

d ir cauruļvada iekšējais diametrs, m

- lokālo pretestību summa apskatāmajā ceļā

Hidrauliskā pretestība sūkšanas caurulē:

Hidrauliskā pretestība izplūdes cauruļvadā:

i) Nepieciešamā sūkņa augstuma noteikšana

Nepieciešamo spiedienu nosaka, saskaitot aprēķinātās sastāvdaļas, proti, līmeņu ģeometriskās atšķirības kurtuvē un kolonnā, zudumus, lai pārvarētu spiediena starpību krāsnī un kolonnā, kā arī vietējās hidrauliskās pretestības sūknē. un izplūdes cauruļvadiem, plus 5% par neuzskaitītajiem zaudējumiem.

(40)

2 pakāpju parametri.

Daudzritenis
centrbēdzes sūkņi veic ar
konsekventi
vai paralēli
lāpstiņriteņu savienojums (skat. 5. att.).
attiecīgi pa kreisi un pa labi).

Sūkņi
ar strādnieku seriālo pieslēgumu
riteņus sauc daudzpakāpju.
Šāda sūkņa galva ir vienāda ar galvu summu
atsevišķi posmi un sūkņa plūsma
ir vienāds ar viena posma padevi:

;
;

kur
–
soļu skaits;

,

;

Sūkņi
tiek pieņemts ar paralēlu riteņu savienojumu
apsvērt daudzpavedienu.
Šāda sūkņa galva ir vienāda ar viena sūkņa galvu
soļus, un plūsma ir vienāda ar plūsmu summu
atsevišķi elementārie sūkņi:

; ;

kur

— numuru
plūsmas (kuģu sūkņiem tas tiek pieņemts
ne vairāk kā divi).

Pakāpju skaits
ierobežots līdz maksimālajam spiedienam
ko rada viens posms (parasti nē
pārsniedz 1000 J/kg).

Mēs definējam
kritisks
kavitācijas enerģijas rezerve
bez
deaerators

priekš
padeves sūknis:

;

par kondensātu
sūknis:

;

Kritisks
kavitācijas enerģijas rezerve ar
deaerators

uzturam
sūknis:

;

par kondensātu
sūknis:

;

kur

ir šķidruma piesātinājuma spiediens pie
iestatītā temperatūra;
— iesūkšanas cauruļvada hidrauliskie zudumi;


— koeficients
rezerve,
kas ir pieņemts
.

;

;

—
ātruma koeficients
sūknis (skat. 7. att.);

vai

- attiecīgi
aukstam saldūdenim un jūras ūdenim;

Koeficients
rezerve
ir izvēlēts tā
kādas ir viņa darba sastāvdaļas
apmierina grafiskās atkarības

un.
Šī koeficienta iegūtā vērtība
tiks noskaidrots, atrodot aprēķināto
attiecības tālāk saskaņā ar ierosināto
metodoloģija. (Ņemiet vērā, ka ierosinātais
6. un 7. attēlu grafiskās atkarības
pārsvarā ir uztura
sūkņi, lai atteices gadījumā
noteikt nosacījumus uzturam
sūkņi, pieļaujam palielināt finālu
koeficienta robežvērtība
rezerve uz vērtību, kas
galu galā apmierinātu un
).

Tālāk
definēt maksimums
pieļaujamo ātrumu
lāpstiņritenis:

,
kur

—
kavitācija
ātruma koeficients,
kas tiek izvēlēts, pamatojoties uz mērķi
sūknis:

—
priekš
spiediena un ugunsdzēsības sūknis;

-priekš
padeves sūknis;

—
priekš
padeves sūknis ar pastiprinātāju
solis;

—
priekš
kondensāta sūknis;

—
priekš
sūknis ar iepriekš izstrādātu aksiālo riteni;

Definēsim
strādājot
rotācijas ātrums
sūkņa riteņi:

,
kur

—
koeficients
ātrumu,
ņemot šādas vērtības:

—
priekš
spiediena un ugunsdzēsības sūknis;

—
priekš
padeves sūknis ar pastiprinātāja pakāpi;

—
priekš
padeves sūknis;

—
priekš
kondensāta sūknis;

Stāvoklis
pareiza koeficienta izvēle
ātrums: harmonizācija
rotācijas ātrumi pēc nevienlīdzības
(un
nē
jāņem mazāk par 50).

Aptuvenais
inings
riteņus var atrast pēc izteiksmes:

,
kur
—
tilpuma efektivitāte, ko var atrast šādi:

,
kur

—
ņem vērā šķidruma plūsmu cauri
priekšējais blīvējums;

Teorētiski
spiedienu
tiek atrasts pēc formulas:

,

kur
— hidrauliskais
efektivitāte, kas
definēts kā:

,
kur

—
samazināts
diametrs
ieeja lāpstiņritenī; pieņemts(skat. 8. att.). Piezīme
ka rodas hidrauliskie zudumi
berzes klātbūtnes dēļ plūsmas kanālos
daļas.

Mehānisks
efektivitāte
atrast pēc formulas:

,

kur
ņem vērā zaudējumus
ārējās virsmas berzes enerģija
riteņi uz sūknējamā šķidruma
(diska berze):

;

—
ņem vērā enerģijas zudumus berzes dēļ
gultņi un blīvējuma kārbas
sūknis.

Ģenerālis
efektivitāte sūknis
definēts kā:

;

Kuģu efektivitāte
centrbēdzes sūkņi atrodas iekšā
no 0,55 līdz 0,75.

Patērēts
jauda
sūknis un maksimums
jauda
pie pārslodzes attiecīgi
definēts kā:

;

;

3.1. Gara vienkārša cauruļvada hidrauliskais aprēķins

Apsveriet garus cauruļvadus, t.i.
tie, kuros spiediena zudums uz
vietējās pretestības pārvarēšana
niecīgs salīdzinājumā ar
galvas zudums visā garumā.

Hidrauliskajiem aprēķiniem izmantojam
formula ( ), lai noteiktu zaudējumus
spiediens visā cauruļvada garumā

Pizaugsmi
garš cauruļvads ir
cauruļvads ar nemainīgu diametru
caurules, kas darbojas zem spiediena H (att
6.5).

6.5. attēls

Lai aprēķinātu vienkāršu garu cauruļvadu
ar nemainīgu diametru, rakstiet
Bernulli vienādojums sadaļai 1-1 un 2-2

.

Ātrums ₁=₂=0,
un spiediensP₁=P₂=P_plkst,tad Bernulli vienādojums šiem
nosacījumi būs formā

.

Tāpēc viss spiediens Hiztērēti hidrauliskās sistēmas pārvarēšanai
pretestība visā cauruļvada garumā.
Tā kā mums ir hidrauliski garš
cauruļvads, atstājot novārtā vietējo
galvas zudums, mēs saņemam

.
(6.22)

Bet pēc formulas (6.1.)

,

kur

Tādējādi spiediens

(6.24)

Hidrauliskā sūkņa parametru aprēķins

Hidrauliskās līnijas drošai darbībai mēs pieņemam standarta spiedienu 3 MPa. Aprēķināsim hidrauliskās piedziņas parametrus pie pieņemtās spiediena vērtības.

Hidraulisko sūkņu veiktspēju aprēķina pēc formulas

V = ,(13)

kur Q ir vajadzīgais spēks uz stieņa, Q = 200 kN;

L ir hidrauliskā cilindra virzuļa darba gājiena garums, L = 0,5 m;

t ir hidrauliskā cilindra virzuļa darba gājiena laiks, t = 0,1 min;

p ir eļļas spiediens hidrauliskajā cilindrā, p = 3 MPa;

η1 - hidrauliskās sistēmas efektivitāte, η1 = 0,85;

V = = 39,2 l / min.

Saskaņā ar aprēķinu mēs izvēlamies sūkni NSh-40D.

10 Motora aprēķins

Sūkņa darbināšanai patērēto jaudu nosaka pēc formulas:

N = , (14)

kur η12 ir sūkņa kopējā efektivitāte, η12 = 0,92;

V – hidrauliskā sūkņa produktivitāte, V = 40 l/min;

p ir eļļas spiediens hidrauliskajā cilindrā, p = 3 MPa;

N = = 0,21 kW.

Saskaņā ar aprēķinu datiem, lai iegūtu nepieciešamo sūkņa veiktspēju, mēs izvēlamies AOL2-11 elektromotoru, ar griešanās ātrumu n = 1000 min−1 un jaudu N = 0,4 kW.

11 Kāju pirksta aprēķins saliekšanai

Ķepu pirksti piedzīvos vislielāko lieces momentu pie maksimālās slodzes R = 200 kN. Tā kā ir 6 ķepas, viens pirksts piedzīvos lieces momentu no slodzes R = 200 / 6 = 33,3 kN (4. attēls).

Pirksta garums L = 100 mm = 0,1 m.

Liekšanas spriegums apļveida sekcijai:

σ = (15)

kur M ir lieces moments;

d ir pirksta diametrs;

Bīstamajā posmā brīdis būs

Mizg = R ∙ L / 2 = 33,3 ∙ 0,1 / 2 = 1,7 kN∙m.

4. attēls - uz pirksta aprēķinu saliekšanai.

Pirksts šķērsgriezumā ir aplis ar diametru d = 40 mm = 0,04 m. Noteiksim tā lieces spriegumu:

σ = = 33,97 ∙ 106 Pa = 135,35 MPa

Stiprības nosacījums: ≥ σliece.

Tēraudam St 45 pieļaujamais spriegums = 280 MPa.

Izturības nosacījums ir izpildīts, jo pieļaujamais lieces spriegums ir lielāks par faktisko.

Tika aprēķināti nepieciešamie hidrauliskā cilindra parametri. Pēc aprēķina tika uzstādīts hidrauliskais cilindrs ar virzuļa diametru 250 mm un stieņa diametru 120 mm. Darbības spēks uz stieni ir 204 kN. Kāta šķērsgriezuma laukums ir 0,011 m2.

Stieņa aprēķins saspiešanai parādīja, ka spiedes spriegums ir 18,5 MPa un mazāks par pieļaujamo 160 MPa.

Tika veikts metinājuma stiprības aprēķins. Pieļaujamais spriegums ir 56 MPa. Faktiskais spriegums, kas rodas metinātajā šuvē, ir 50 MPa. Šuves laukums 0,004 m2.

Hidrauliskā sūkņa parametru aprēķins parādīja, ka sūkņa veiktspējai jābūt lielākai par 39,2 l / min. Saskaņā ar aprēķinu mēs izvēlamies sūkni NSh-40D.

Tika veikts elektromotora parametru aprēķins. Pamatojoties uz aprēķinu rezultātiem, tika izvēlēts AOL2-11 elektromotors ar griešanās ātrumu n = 1000 min−1 un jaudu N = 0,4 kW.

Ķepas pirksta aprēķins liecei parādīja, ka bīstamajā posmā lieces moments būs Mb = 1,7 kN∙m. Liekšanas spriegums σ = 135,35 MPa, kas ir mazāks par pieļaujamo = 280 MPa.

Pakalpojumu tirgus jēdzieni un struktūra. Transporta pakalpojumi
Plašo terminu "starptautiskā tirdzniecība" var saprast ne tikai kā attiecības ar preču, bet arī pakalpojumu pārdošanu. Pakalpojumi ir darbības, kas tieši apmierina sabiedrības locekļu, mājsaimniecību personīgās vajadzības, dažāda veida uzņēmumu, biedrību, organizāciju vajadzības ...

Dzinēja montāžas tehnoloģiskais process
Uzstādiet cilindru bloku uz statīva un pārbaudiet eļļas kanālu blīvumu. Hermētiskuma pārkāpšana nav pieļaujama. Uzstādiet bloku, bet demontāžas statīvu - montāžu horizontālā stāvoklī. Izpūtiet visus cilindru bloka iekšējos dobumus ar saspiestu gaisu (pistole detaļu pūšanai ar saspiestu gaisu ...

Pārnesumkārbas pārnesumu attiecību noteikšana
Pārvades kārbās ir divi pārnesumi - augstais un zemais. Augstākais pārnesums ir tiešs un tā pārnesumskaitlis ir 1. Apakšējā pārnesuma pārnesumskaitlis tiek noteikts no šādiem nosacījumiem: - No maksimālā kāpuma pārvarēšanas nosacījuma: - No savienojuma masas pilnīgas izmantošanas nosacījuma ...

Vairāk par tiešās ūdens padeves metodi

Sistēmu var organizēt dažādos veidos. Vienkāršākais, bet ne veiksmīgākais ir variants, kurā ūdens tiek piegādāts no akas uz patēriņa vietām bez papildu ierīcēm. Šī shēma paredz biežu sūkņa ieslēgšanu un izslēgšanu darbības laikā. Pat ar īsu krāna atvēršanu sāksies sūknēšanas ierīce.

Tiešās ūdensapgādes iespēju var izmantot sistēmās ar minimālu cauruļvadu atzarojumu, ja tajā pašā laikā nav plānots pastāvīgi dzīvot ēkā. Aprēķinot galvenos parametrus, jāņem vērā dažas funkcijas. Pirmkārt, tas attiecas uz radīto spiedienu. Izmantojot īpašu kalkulatoru, varat ātri veikt aprēķinus, lai noteiktu izplūdes spiedienu.

Par aprēķinu galvenajām iezīmēm

Ar pastāvīgu dzīvesvietu un lielu ūdens punktu skaitu ēkā vislabāk ir sakārtot sistēmu ar hidraulisko akumulatoru, kas ļauj samazināt darba ciklu skaitu. Tas pozitīvi ietekmēs sūkņa kalpošanas laiku. Tomēr šāda shēma ir sarežģīta konstrukcija un prasa papildu kapacitātes uzstādīšanu, tāpēc dažreiz tās izmantošana ir nepraktiska.

Iegremdējamā sūkņa iekārta akai

Vienkāršotajā versijā akumulators nav uzstādīts. Vadības relejs ir noregulēts tā, ka sūkšanas ierīce tiek ieslēgta, kad tiek atvērts krāns, un izslēgts, kad tas ir aizvērts. Papildu aprīkojuma trūkuma dēļ sistēma ir ekonomiskāka.

Šādā shēmā akas sūknim vajadzētu:

• nodrošināt kvalitatīvu ūdens pacelšanos tieši līdz augstākajam punktam bez pārtraukuma;
• bez liekām grūtībām pārvarēt pretestību cauruļu iekšpusē, kas iet no akas uz galvenajiem patēriņa punktiem;
• radīt spiedienu ūdens ņemšanas vietās, kas ļauj izmantot dažādas santehnikas ierīces;
• nodrošināt vismaz nelielu darbības rezervi, lai akas sūknis nestrādātu pie savu iespēju robežas.

Pareizi aprēķinot, iegādātais aprīkojums ļaus jums izveidot uzticamu sistēmu, kas nodrošina ūdens piegādi tieši ūdens ņemšanas vietām. Gala rezultāts tiek sniegts nekavējoties trīs daudzumos, jo jebkuru no tiem var norādīt tehniskajā dokumentācijā.

Ietaupiet laiku: Piedāvātie raksti katru nedēļu pa pastu